地磅開裂的原因和處理方法

地磅傳感器彈性體會出現(xiàn)開裂的情況，要如何解決呢?

　傳感器彈性體開裂原因
　　1.試驗方法。采用光學顯微鏡和掃描電鏡分析失效彈性體裂紋和斷口特征，掃描電鏡型號JXA-840AEPMA;用X衍射技術分析失效彈性體表面殘留物成分，X衍射儀型號D/max—rC，掃描角度10°?80°，掃描速度3°/min;用ANSYS有限元軟件分析彈性體受載時彈性體六角頭應力分布。
　　2.失效分析。失效開裂2Cr13彈性體化學成分(質量分數(shù))如下：C為0.195%，Mn為0.23%，P為0.027%，S為0.01%，Si為0.50%，Cr為12.52%，Ni為0.12%，Cu為0.12%，V為0.02%，其余為Fe。彈性體采用真空熱處理，彈性體屈服強度要求大于1000MPa。沿失效彈性體縱向制備小型拉伸試棒測試力學性能，結果為抗拉強度1470MPa,屈服強度1100MPa，延伸率11.5%，斷面收縮率50%，硬度46HRC。彈性體工作時，六角頭部位垂直朝下，彈性體六角頭與連接件接觸，該彈性體工作時承受的垂直壓力一般在10?30噸之間。表面殘留物提取及清洗后，失效2Cr13彈性體如圖1(a)所示。六角頭上出現(xiàn)多條裂紋，裂紋均起源于六角頭側面，然后向六角頭心部延伸。在距離彈性體端部6mm深處橫向切開六角頭，試樣經(jīng)研磨拋光和超聲波清洗。圖1(b)顯示，該部位彈性體已被裂紋貫穿，距離彈性體端面一定距離處要先于彈性體端面形成貫穿裂紋，這和彈性體受壓時六角頭端面受壓應力而側面一定范圍內(nèi)受拉應力有關。
　　選取圖1(b)中C、D部位制備試樣，試樣經(jīng)酸蝕后微觀組織分別對應于圖(c)和圖(d)，基體為回火馬氏體組織，晶粒度7級。由圖1(c)、1(d)可見，裂紋起源于彈性體表面，然后沿晶界向內(nèi)部發(fā)展，并呈“樹根”狀分布。用X衍射技術分析失效彈性體表面殘留物成分，殘留物X衍射結果見圖2。X衍射結果顯示彈性體使用
　　環(huán)境中含有大量硫化物，掃描電鏡能譜進一步分析表明，殘留物中硫元素含量達到4.0%(重量百分比)
　　采用ANSYS有限元軟件，選用Solid45單元建模并分析彈性體軸向受載30噸時的應力分布，彈性體六角頭分析結果見圖3。六角頭端面是半徑為160mm球面，彈性體軸向受壓時，六角頭端面受壓應力，邊緣受拉應力，應力是從六角頭中心部位受壓逐步向邊緣受拉過渡。計算表明，六角頭大拉應力不在端面邊緣，而是在距離端面6?9mm處六角頭側面的小平面上(圖1(a)箭頭所示)，六角頭側面上周向大拉應力為127MPa(圖3中MX表示)。有限元分析結果和圖1(a)、1(b)裂紋特征一致。
　　失效彈性體化學成分、力學性能和晶粒度的測試結果正常，彈性體采用真空熱處理，加之該彈性體材料碳含量為0.195%，可排除淬火裂紋可能性。失效彈性體存在多個裂紋源，裂紋沿晶界擴展，并呈“樹根”狀分布，裂紋具有應力腐蝕特征。拉應力和腐蝕介質是金屬發(fā)生應力腐蝕開裂的兩個*外部條件。有限元分析表明，當彈性體受30噸加載時，彈性體六角頭側面存在大127MPa拉應力，雖然拉應力值遠低于材料屈服強度，但對于應力腐蝕開裂，當拉應力超過該材料應力腐蝕開裂門檻值時裂紋即萌生和擴展。失效彈性體表面殘留物分析結果表明，該彈性體使用環(huán)境中存在大量FeS2，硫含量達到4.0%。在硫化物環(huán)境中，不銹鋼抗應力腐蝕開裂能力將被大大削弱，硫化物致使不銹鋼開裂已有大量的文獻報道，這些研究認為，硫化物開裂實際上是氫脆所致。2Cr13雖屬不銹鋼，但其碳高、鉻低，中溫回火可導致晶界貧鉻和回火脆性，促進應力腐蝕開裂。
　　此外，因彈性元件性能需要，彈性體屈服強度高于1000MPa，在硫化物環(huán)境中，當不銹鋼強度超過690MPa，材料將有明顯應力腐蝕傾向，應力腐蝕傾向隨材料強度增加而顯著。
　　改進措施
　　傳感器彈性體選用2Cr13馬氏體不銹鋼，2Cr13淬火后經(jīng)高溫回火具有良好的抗弱腐蝕介質能力和綜合機械性能，其調(diào)質態(tài)組織在汽輪機、醫(yī)療器械和塑料模具等行業(yè)得到廣泛應用。中溫回火條件下，2Cr13鋼還具有較高的屈強比和優(yōu)良的滯彈性、常溫蠕變等性能，該鋼還可作為稱重傳感器彈性體使用。作為傳感器的關鍵元件，彈性體強度對傳感器性能起到至關重要作用。為保證傳感器計量性能，對傳感器彈性體加工工藝采取兩點改進措施：①不銹鋼淬火溫度控制在1000°C左右，采用保護氣氛或真空，延長回火時間，回火溫度控制在200C?250C之間;②采用電鍍——鍍銘的表面處理方法。經(jīng)調(diào)整彈性體熱處理工藝和表面處理方式，2Cr13彈性體熱處理后屈服強度要求高于1000MPa。試驗表明，新工藝傳感器應力腐蝕開裂敏感性指數(shù)從以前的70%降到了12%。
　　應力腐蝕試驗和現(xiàn)場應用驗證
　　1.應力腐蝕試驗。采用慢應變應力腐蝕試驗方法(SSRT)驗證和對比工藝改進前后2Cr13彈性體抗應力腐蝕能力，應力腐蝕試驗條件：常溫，應變速率4.17X10-5S-1，3.5%NaCl+0.5%HAc水溶液。有限元分析表明，當彈性體受30噸加載時，彈性體六角頭側面存在大103MPa拉應力，較未改進工藝前有所減小。
　　2.現(xiàn)場應用驗證。該傳感器生產(chǎn)工藝改進后，于2006年7月份安裝應用，至今未出現(xiàn)類似現(xiàn)象，其計量性能良好，該地磅經(jīng)多次檢定均合格，且檢定數(shù)據(jù)證明各項指標良好，改進后的傳感器性能良好現(xiàn)仍在應用。
　　結論
　　1.應力腐蝕開裂是GD傳感器開裂的根本原因。硫化物環(huán)境和彈性體受載時六角頭側面形成的拉應力是GD彈性體應力腐蝕開裂的誘導因素。
　　2.經(jīng)調(diào)整彈性體熱處理工藝和表面處理方式，SSRT試驗表明，新GD應力腐蝕開裂敏感性指數(shù)從以前的70%降到了12%。
　　3.特殊環(huán)境下工業(yè)企業(yè)在選擇地磅時，應當對使用環(huán)境加以明示，并保證地磅的使用環(huán)境達到使用要求。